charchyard, там ни чего не видно. Картинка низкого разрешения, перезалить бы.

Телекот, по поводу емкостей С31, С32 я Вас понял - лишнее уберу. По защите - та которая регулируется
резистором R22, будет срабатывать позже чем та которая будет едино разово выставлена резистором
R24. На R24 должна срабатывать быстрее первой, но порог уставки у нее максимальный, - это должна
быть защита от К.З. А первая (на R22 ), медленная защита, будет всего лишь ограничивать выходной
ток, что то типа стабилизатора тока. Скорости реакции защит будут выставлены соответствующими
интегрирующими конденсаторами - C25, C24. Ну это пока что задумка, как в железе себя покажет
еще посмотрю. По Вашей схеме ключей, понял - увеличенный ток выключения транзисторов, исправлю
спасибо.

New_cat, вы правы по поводу входных электролитов.) Спасибо что участвуете. Прокомментируйте
ваши мысли по поводу заваливающихся фронтов, и каких именно?
Еще не могу внести ясность по резистору R12.
Все что понял по схеме - изменил, вот что есть на данный момент.

Случайно - два одинаковых файла.

C10 R12 сейчас не нужны тоже.

PCBWay - всего $5 за 10 печатных плат, первый заказ для новых клиентов БЕСПЛАТЕН

Сборка печатных плат от $30 + БЕСПЛАТНАЯ доставка по всему миру + трафарет

Онлайн просмотровщик Gerber-файлов от PCBWay + Услуги 3D печати

Смотрю, что никто не обратил внимание на неправильное подключение по силовой части. Разводка как под одну банку на 400 В, а не как под 2 по 200В.

Ну те снабберы, которые в стоке-истоке, особенно с 1нФ, будут заваливать фронты. Снаббер в первичке транса фронты не валит(ну во всяком случае не заметно). Повторители на биполярах так же внесут свою лепту.
Нужно дождаться ответа Старичка(по поводу одновременной установки снабберов на первичке транса и транзюках), а потом отвечать по поводу резистора R12.

Выбираем схему BMS для заряда литий-железофосфатных (LiFePO4) аккумуляторов

Обязательным условием долгой и стабильной работы Li-FePO4-аккумуляторов, в том числе и производства EVE Energy, является применение специализированных BMS-микросхем. Литий-железофосфатные АКБ отличаются такими характеристиками, как высокая многократность циклов заряда-разряда, безопасность, возможность быстрой зарядки, устойчивость к буферному режиму работы и приемлемая стоимость. Но для этих АКБ очень важен контроль процесса заряда и разряда для избегания воздействия внешнего зарядного напряжения после достижения 100% заряда. Инженеры КОМПЭЛ подготовили список таких решений от разных производителей.

Подробнее>>

Телекот, хорошо, раз схема изменилась, C10, R12 уберу. Всегда путался с этими снаберами.
charchyard, спасибо что и вы не проходите мимо, посмотрю вашу схемку софт старта. По изоляции
от сетевого - в этой схеме Ш.И.М. контроллер не имеет изоляции от сети. Резистор соединяющий
" горячую " и " холодную " земли необходим для устранения возможных помех и наводок на Ш.И.М.
контроллер от силовых цепей выходной ступени. Лучше сделать хорошо, а плохо само получится.)))
new_cat, где я там что просмотрел по силовой части? Вот уже получил ответ.)

Новый аккумулятор EVE серии PLM для GSM-трекеров, работающих в жёстких условиях (до -40°С)

Компания EVE выпустила новый аккумулятор серии PLM, сочетающий в себе высокую безопасность, длительный срок службы, широкий температурный диапазон и высокую токоотдачу даже при отрицательной температуре. Эти аккумуляторы поддерживают заряд при температуре от -40/-20°С (сниженным значением тока), безопасны (не воспламеняются и не взрываются) при механическом повреждении (протыкание и сдавливание), устойчивы к вибрации. Они могут применяться как для автотранспорта (трекеры, маячки, сигнализация), так и для промышленных устройств мониторинга, IoT-устройств.

Подробнее>>

Не успел дописать по поводу R12. Если бы не было снабберов на транзюках, то мощность R12, при кондёре 2,2 нФ, была бы просто невъе..., а с теми снабберами - не знаю, не пробовал.
По силовой части - разводка сделана под один электролит 400В, а не под среднюю точку между электролитами.

Не говорите ерунду, все стабберы в этой схеме включены параллельно. И как один валит другой не валит?

Не буду вдаваться в споры по поводу схематики, у самого сейчас голова не варит , на этот счёт, но сразу видно - экспериментов в этой области вы не проводили.

А здесь и проводить их не надо. Тем более почему вас волнуют фронты на выходе полумоста? Фронты и спады должны волновать на затворе транзистора, а не на выходе полумоста. На выходе даже лучше если фронты будут медленнее.

И лучше когда на мощности 1кВт(тем более полумост) от этого будут сильнее греться транзюки?

Вы делаете такие утверждение что наверно вам точно спать надо. Если это замедление вносят снабее6ры при закрытии транзисторов, а именно тогда формируется фронт почему будут греется полевики. Наоборот скорость нарастания напряжения на стоке будет меньше, транзистору проще закрыться. В некоторых схемах специально замедляют нарастание напряжения на стоке применяя специальные снабберы с диодом.
Он замедляет фронт, а на спад не оказывает влияния.

Имеются два таких понятия в работе силовых ключей как, линейный и ключевой режим. В данном питальнике да и во всей силовой электронике, включая и сварочные инверторы, естественно применяется ключевой режим. Эт когда ключ полностью открыт, и соответственно полностью закрыт. И меня удивляет внимание некоторых самоделкиных, когда всё внимание обращенно именно к фронтам управления включения транзисторов. А на спад управления для выключения онного мало кто обращает внимание. Ведь именно при выключении транзюка и выделяется та моща, которая и греет кристал транзистора. И чем быстрее мы его закроем, тем меньшее время он будет находится на линейном участке своей характеристики. Для этого и предназначен драйвер.
Дальше. Снаббер. Их много разных разновидностей. И его задача сформировать траекторию выключения ключа.
Эт когда при открытом ключе кондёр снаббера разряжен через открытый ключ. В момент же закрытия ключа кондёр снаббера шунтирует своей разряженной ёмкостью переход ключа. Поэтому ток начинает течь по пути наименьшего сопротивления заряжая эту ёмкость в обход ключа. Соответственно напряжение и ток ключа в этот момент близки к нулю (в момент когда ёмкость полностью разряжена) и мгновенные потери соответственно тоже.
Глянул на свой 600ваттный БП. В первичке транса нет никаких снабберов. На тразюках и на выходных диодах стоят RC цепочки 47 ом + 470 pf.
В затворах применён простенький драйвер. ТГР напрямую к 3525 через хитрую цепочку резисторов и диодов. Цепь стабилизации и защиты на TL358. Не стал перерисовывать, можно сделать и проще.

TSL, спасибо вам, что делитесь опытом и вносите некоторую ясность в вопросе про снаберы.

Да не зачто, всегда рад помочь.
Вот срисовал реализацию раскачки ТГР и драйвер транзюков. Мож кому пригодится.
В данный момент нахожусь в отпуске, а так-бы показал бы ещё и осциллки на затворах.

Он бесполезный при этих номиналах. Вот сравнение этого драйвера с просто резистором.

На уровне полки миллера он даже уступает резистору.

На данный момент вырисовывается вот такая схема. Еще добавлю схему софт - старта, и дальше
останется дело за печаткой.

Ваша схема драйвера на 9 и 10 транзисторе не предназначен для разнополярных импульсов. При отрицательном напряжении на разделительном трансформаторе откроется коллекторный переход транзистора и обмотка будет закорочена на резистор 20 Ом.

Спасибо что заметили. Действительно, если взять к примеру амплитудное значение этого обратного
импульса в 12 В, то имея данный резистор получим ток коллекторного перехода в 0,6 А. И это еще
не учитывая индуктивность обмотки. Надо смотреть справочник на транзистор - он это сможет пережить? ))
P.S. Да, вижу простыми средствами не просто ускорить выключение ключа.

Дело не в транзисторе, дело в том что этот ток вычитается из полезного импульса который нужен второму ключу.
Можно в базовую цепь включить резисторы 300-500 Ом которые будут ограничивать ток на уровне 20-40мА.

Телекот, взгляните. Не хочется усложнять, но дальше будет видно. Этот вариант работоспособен ?